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低溫天然氣儲罐的儲存方式及內罐設計
[一]、低溫LNG儲罐的儲存方式
目前,常用的氣儲罐有常壓儲存、子母罐帶壓儲存及真空罐帶壓儲存三種方式。采用哪種儲存方式,主要取決于儲存量的大小。
①真空罐
真空罐為雙層金屬罐,內罐為耐低溫的不銹鋼壓力容器,外罐采用碳鋼材料,夾層填充絕熱材料,并抽真空。真空罐是在工廠制造試壓完畢后整體運輸到現場。
LNG總儲存量在1000m3以下,一般采用多臺真空罐集中儲存,目前國內使用的真空罐單罐容積較大為150m3。真空罐工藝流程比較簡單,一般采用增壓器給儲罐增壓,物料靠壓力自流進入氣化器,不使用動力設備,能耗低,因此的小型LNG氣化站基本上全部采用真空罐形式。
②子母罐
子母罐的內罐是多個耐低溫的不銹鋼壓力容器,外罐是一個大碳鋼容器罩在多個內罐外面,內外罐之間也是填充絕熱材料,夾層通入干燥氮氣,以防止濕空氣進入。子母罐的內罐在工廠制造、試壓后運到現場,外罐在現場安裝。
儲存規模在1000m3到5000m3的儲配站,可以根據情況選用子母罐或常壓罐儲存,由于內罐運輸要求,目前國內單臺子罐較大可以做到250m3,采用子母罐的氣化工藝流程與真空罐大致相同,由于夾層需要通氮氣,裝置中多了一套液氮裝置。
③常壓罐
常壓罐的結構有雙金屬罐,還有外罐采用預應力混凝土結構的;有地上罐,還有地下罐,20000m3以下的多為雙金屬罐。
常壓罐的內外罐均在現場安裝制造,生產周期較長。
LNG低溫常壓儲罐的操作壓力為15KPa,操作溫度為-162℃,為平底雙壁圓柱形。其罐體由內外兩層構成,兩層間為絕熱結構,為保冷層。內罐用于儲存液化氣,而外殼則起保護、保冷作用。為了減少外部熱量向罐內的傳入,所設計的內外罐是各自分離的。罐項是自立式拱頂,內罐罐項有足夠的強度及穩定性以承受由保冷材料等引起的外部壓力和由內部氣體產生的內部壓力。
焊 接絕熱氣瓶
儲罐采用珠光砂為保冷材料,并充入干燥的氮氣,夾層微正壓,絕熱材料與大氣隔離,避免了大氣壓力或溫度變化的影響以及濕空氣進入內、外罐間保冷層,增加了保冷材料的使用壽命,和提高了保冷材料的使用效果。在設計和制造絕熱結構時,注意采用措施。
通過技術經濟比較,低溫常壓儲罐方案的一次性投資低于子母罐的方案,但運行費用低溫常壓儲罐方案遠高于子母罐的方案。
雖然低溫常壓儲罐方案的一次性投資低,但方案中存在以下問題:
①低溫常壓儲罐適用于液化廠和接收終端站
通常在液化廠和接收終端站均采用低溫常壓儲罐,這是由于接收終端站內的LNG儲罐容積均很大(單罐容積大于5萬m3),其它形式的儲罐無法做到,接收的液體是由LNG槽船運來,LNG槽船上的儲罐也是低溫常壓形式,壓力變化不大。而且在接收終端站內設有BOG的冷凝裝置,可以將BOG再變成LNG。
液化廠內由于有液化手段,儲存期間產生的BOG可以變成氣進行液化,故采用低溫常壓儲罐,其BOG蒸發量的多少對其影響不大。
由于本站使用的LNG均由汽車槽車運來,槽車中的LNG均帶有壓力,卸入到低溫常壓罐中會產生大量的氣化,產生大量BOG氣體。而且由于BOG為常壓氣體,BOG壓縮機的投資和運行費用高。LNG泵的運行費用亦增加。
②低溫常壓儲罐系統復雜
低溫常壓儲罐即要考慮儲罐的超壓問題,又要考慮儲罐的抽空(形成負壓)問題,需要有補氣措施,所以儲罐上要設有多個的低溫調節閥、呼吸閥等。儲罐頂部還要設自動干粉滅火系統、起吊裝置。
由于低溫常壓儲罐一般工作壓力為15KPa,為維持此壓力,儲罐的壓力調節閥需要經常開啟,BOG氣體回收到液化工段或至站內火炬燃燒掉。
本站沒有此部分設施,若采用低溫常壓罐,只能將部分BOG壓縮至管網輸送,其余均要放散掉,既造成浪費又污染環境?;蛘咴谡緝冉ㄔO一座比較的BOG儲罐進行BOG的儲存,這樣一來勢增加很大的一筆投資。
③需要設置LNG泵,對LNG泵要求高
由于低溫常壓儲罐儲存的液體不帶壓力,為滿足LNG泵的凈正吸入壓頭,儲罐的基礎(高架式基礎)要提高。而且為防止發生氣蝕,LNG泵的進液管要考慮采用真空保冷管。
④施工周期長,檢修較為困難
常壓罐的內外罐均在現場安裝制造,生產周期較長。如果儲罐發生故障,需要全部停產檢修。
[二]、氣儲罐的內罐設計
液化氣儲罐內罐設計應用的標準為API620附錄Q。內罐是整臺低溫儲罐的核心,也是設計的。
一、靜力設計
液化氣儲罐內罐筒體的高度應考慮滿足儲罐的設計容積(設計液位),同時應當考慮由于泵吸入口高度造成一部分液態LNG存留于內罐中所占據的高度,以及針對造成液面晃動預留出的頂部空間。
不銹鋼內罐壁板設計的厚度應滿足下列要求:
(1)相當于液態LNG設計液位的液柱壓力;
(2)相當于液態LNG設計液位的液柱壓力1.25倍的水壓試驗壓力。
由于內罐為開口結構,內罐兩側所受到的氣相壓力大小相等,因此在內罐壁厚的計算中無需考慮蒸發氣體壓力。
二、筒體壓縮
筒體底部的較大縱向壓縮力可以根據API620附錄L5.2計算,結果需滿足API620附錄L5.3筒體較大縱向壓應力要求。
三、設計
氣儲罐內罐設計采取預埋錨固帶,以抵抗由于產生的傾覆力矩。應在水壓試驗過程中進行內罐錨固帶與內罐壁板的焊 接,而在氣壓試驗過程中完成外罐錨固帶與外罐壁板的焊 接工作。
四、抗傾覆計算
儲罐可以由罐體重量和儲存液體的重量來確定殼體底部的抗傾覆力矩,通過比較計算結果是否滿足API620附錄L4.1及L4.2來判斷儲罐是否需要采用錨固帶解決。對于非錨固帶設計的儲罐,可以利用殼體下提升基礎底板寬度的這部分介質來抗傾覆。
五、液體晃動值計算
由造成液體晃動的高度值可以由API620附錄L8計算得出,將該計算結果加上較小為1英尺的數值作為內罐高度的預留液體晃動高度值。
六、吊頂設計
吊頂設計應考慮吊頂自身重量以及覆蓋在吊頂上的保冷材料、接管套筒、壓力平衡孔的重量和施工中的臨時載荷。由于儲罐在常溫狀態下安裝,因此吊頂上接管開孔與接管應當偏心布置,以補償由于溫度變化造成的吊頂甲板收縮量,否則可能會由于甲板收縮與接管產生碰撞,造成吊頂甲板或接管變形。
七、接管設計
接管的設計除了要滿足工藝要求外,還應考慮到在儲罐氣體置換及預冷過程中需要配置的一些臨時接管。